作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述儲(chǔ)能側(cè)板的兩端以及儲(chǔ)能豎板的自由端底部分別設(shè)有支撐柱,相變儲(chǔ)能單元通過支撐柱安裝在密封箱空腔內(nèi)。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述相變儲(chǔ)能單元上還設(shè)有兩個(gè)與密封箱外界連通的換液管,所述換液管穿過密封箱和熱傳導(dǎo)骨架與相變儲(chǔ)能材料連通。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述換液管位于儲(chǔ)能側(cè)板的底部。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述密封箱上設(shè)有兩個(gè)輸液管,所述輸液管位于密封箱兩對(duì)立側(cè)面上,一根輸液管位于密封箱側(cè)面上部,一根輸液管位于密封箱側(cè)面下部。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述的相變儲(chǔ)能材料為結(jié)晶水和鹽類無機(jī)儲(chǔ)能材料。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述密封箱外面還設(shè)有一層保溫隔熱層。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述密封箱外面底部設(shè)有萬向輪。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案,所述萬向輪上設(shè)有剎車裝置。與現(xiàn)有技術(shù)相比,本實(shí)用新型的有益效果為:本實(shí)用中將相變儲(chǔ)能單元設(shè)計(jì)為相互垂直放置的儲(chǔ)能板,側(cè)板和豎板一體設(shè)置,豎板之間設(shè)置間隙,極大限度地增大了儲(chǔ)能單元的接觸表面積,使得相變儲(chǔ)能單元能夠與傳熱液體充分接觸,相變儲(chǔ)能單元采用鋁質(zhì)外殼,增加熱傳導(dǎo)和儲(chǔ)能效率;相變儲(chǔ)能單元上設(shè)置換液管。新能源儲(chǔ)能箱生產(chǎn)廠家費(fèi)用?四川電采暖儲(chǔ)能箱材質(zhì)
圖4為本實(shí)用新型儲(chǔ)能箱實(shí)施例3的后視結(jié)構(gòu)示意圖;其中,1、密封箱;2、空腔;3、相變儲(chǔ)能單元;31、儲(chǔ)能側(cè)板;32、儲(chǔ)能豎板;33、空隙;34、支撐柱;4、鋁質(zhì)熱傳導(dǎo)骨架;5、相變儲(chǔ)能材料;6、換液管;7、輸液管;8、保溫隔熱層;9、萬向輪;10、剎車裝置。具體實(shí)施方式以下通過特定的具體實(shí)例說明本實(shí)用新型的實(shí)施方式,本領(lǐng)域技術(shù)人員可由本說明書所揭相變儲(chǔ)能單元3上還設(shè)有兩個(gè)與密封箱1外界連通的換液管6,換液管6穿過密封箱1和熱傳導(dǎo)骨架4與相變儲(chǔ)能材料5連通;換液管6位于儲(chǔ)能側(cè)板31的底部;密封箱1上設(shè)有兩個(gè)輸液管7,輸液管7位于密封箱1兩對(duì)立側(cè)面上,一根輸液管71位于密封箱1側(cè)面上部,一根輸液管72位于密封箱1側(cè)面下部。將相變儲(chǔ)能單元設(shè)計(jì)為相互垂直放置的儲(chǔ)能板,側(cè)板和豎板一體設(shè)置,豎板之間設(shè)置間隙,極大限度地增大了儲(chǔ)能單元的接觸表面積,使得相變儲(chǔ)能單元能夠與傳熱液體充分接觸,相變儲(chǔ)能單元采用鋁質(zhì)外殼,增加熱傳導(dǎo)和儲(chǔ)能效率;相變儲(chǔ)能單元上設(shè)置換液管。四川變速儲(chǔ)能箱制造廠家便攜儲(chǔ)能箱價(jià)格費(fèi)用?
mm)5200225轉(zhuǎn)過角度θ(rad)9計(jì)算彎矩Me(N·m)78模型中主要對(duì)蝸簧和襯片進(jìn)行有限元分析,在蝸簧箱上施加固定約束,襯片的凸耳上施加圓柱支撐約束,蝸簧上施加驅(qū)動(dòng)彎矩Mq,不同長(zhǎng)度的襯片所受初始彎矩Me根據(jù)式(9)計(jì)算得到,如表2所示。其方向與驅(qū)動(dòng)彎矩Mq相反。襯片長(zhǎng)度為150mm連接的邊界條件,如圖9所示。圖9邊界條件BoundaryConditions應(yīng)力分析蝸簧應(yīng)力分析不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧的等效應(yīng)力,為了讓結(jié)果有更好的對(duì)比顯示,保持**大值與**小值不變,如圖10所示。當(dāng)l等于100mm、125mm、150mm、175mm、200mm、225mm時(shí)所對(duì)應(yīng)的**大等效應(yīng)力分別為、、、、、,盡管不同長(zhǎng)度下的**大等效應(yīng)力值有差異,但出現(xiàn)的位置均在襯片的中間的螺釘孔處。圖10不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧等效應(yīng)力SpringEquivalentStressinDifferentGasketLength圖11不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧平均應(yīng)力SpringAverageStressinDifferentGasketLength從應(yīng)力云圖上看,蝸簧應(yīng)力值整體上從左到右在減小,但是在離固定端長(zhǎng)度為l(即襯片長(zhǎng)度)位置周圍有部分增大現(xiàn)象,并且這種現(xiàn)象隨著l的增加會(huì)愈加不明顯。隨著襯片長(zhǎng)度增加,蝸簧中的較小應(yīng)力單元區(qū)域增大,表明蝸簧受到的平均應(yīng)力值在減小。
其端部與芯軸和儲(chǔ)能箱體內(nèi)壁連接的強(qiáng)度直接影響蝸卷彈簧工作的可靠性。針對(duì)蝸卷彈簧外端與箱體內(nèi)壁采用襯片固定的連接方式,采用阿基米德螺旋線建立了蝸簧和襯片的數(shù)學(xué)模型,推導(dǎo)了作用在襯片上的初始彎矩,針對(duì)不同長(zhǎng)度的襯片建立了襯片連接有限元模型,對(duì)比了蝸簧和襯片有限元單元的應(yīng)力大小及分布統(tǒng)計(jì),得到了不同長(zhǎng)度襯片對(duì)蝸卷彈簧的影響,確定了合適的襯片連接長(zhǎng)度。研究成果可為蝸卷彈簧的安全運(yùn)行提供有力依據(jù)。關(guān)鍵詞:彈性儲(chǔ)能;蝸卷彈簧;儲(chǔ)能箱;襯片連接;有限元;應(yīng)力分析1引言隨著太陽能、風(fēng)能等間歇性能源的開發(fā)和利用,儲(chǔ)能技術(shù)的研究和發(fā)展變得日益重要。機(jī)械彈性儲(chǔ)能以平面蝸卷彈簧為關(guān)鍵零部件,利用蝸卷彈簧受載時(shí)產(chǎn)生彈性變形,將機(jī)械能轉(zhuǎn)化為彈性勢(shì)能,卸載后將彈性勢(shì)能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能的原理進(jìn)行儲(chǔ)能和釋能,該儲(chǔ)能方式具有儲(chǔ)能大容量、高效率、低成本和無污染等優(yōu)點(diǎn)[1-5]。圖1為機(jī)械彈性儲(chǔ)能系統(tǒng)示意圖[6],該系統(tǒng)以蝸卷彈簧儲(chǔ)能箱為中心分為發(fā)電側(cè)與儲(chǔ)能側(cè)。兩側(cè)都通過變頻器連接外部電網(wǎng);在儲(chǔ)能測(cè),變頻器連接電動(dòng)機(jī),通過聯(lián)軸器連接扭力傳感器與蝸簧箱,完成蝸簧儲(chǔ)能;在發(fā)電側(cè),蝸簧通過聯(lián)軸器帶動(dòng)接扭力傳感器與發(fā)電機(jī),再接上變頻器。電采暖儲(chǔ)能箱價(jià)格費(fèi)用?
儲(chǔ)能裝置的原理是利用裝置內(nèi)的儲(chǔ)能材料與管道內(nèi)的液體進(jìn)行熱交換,使能量在儲(chǔ)能材料內(nèi)。利用相變材料作為儲(chǔ)熱介質(zhì)的相變儲(chǔ)能箱具有單位體積蓄能大、儲(chǔ)熱密度高等優(yōu)點(diǎn),無機(jī)相變材料的儲(chǔ)能密度比較大,成本低,對(duì)容器的腐蝕性較小,制作簡(jiǎn)單。但是現(xiàn)有技術(shù)中相變材料的熱交換速率還很大程度上達(dá)不到理想要求,從而影響儲(chǔ)能箱儲(chǔ)能效果,想要充分發(fā)揮相變儲(chǔ)能箱良好的儲(chǔ)熱、供冷的效果,需要將進(jìn)入到相變儲(chǔ)能箱中的熱水與儲(chǔ)能箱內(nèi)的相變材料充分、均勻的接觸,以進(jìn)行***高效的熱交換,同時(shí)還需要造價(jià)低節(jié)約成本,方便維修。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:針對(duì)背景技術(shù)中提到的現(xiàn)實(shí)問題,本實(shí)用新型提供了一種接觸充分、相變儲(chǔ)能箱。本實(shí)用新型的技術(shù)方案如下:一種相變儲(chǔ)能箱,包括箱體和箱蓋通過密封圈密封形成的密封箱,所述密封箱內(nèi)為一空腔,空腔內(nèi)設(shè)置有相變儲(chǔ)能單元,所述相變儲(chǔ)能單元包括儲(chǔ)能側(cè)板和儲(chǔ)能豎板,儲(chǔ)能豎板與儲(chǔ)能側(cè)板垂直,多個(gè)儲(chǔ)能豎板之間具有間隙,儲(chǔ)能側(cè)板和儲(chǔ)能豎板為連續(xù)的一個(gè)整體,相變儲(chǔ)能單元安裝在密封箱空腔內(nèi),其各個(gè)面均與空腔內(nèi)壁不接觸,相變儲(chǔ)能單元包括外面的鋁質(zhì)熱傳導(dǎo)骨架和里面的相變儲(chǔ)能材料。作為其中一種改進(jìn)技術(shù)方案。新能源儲(chǔ)能箱排風(fēng)量費(fèi)用?四川電采暖儲(chǔ)能箱材質(zhì)
空氣儲(chǔ)能箱材質(zhì)費(fèi)用?四川電采暖儲(chǔ)能箱材質(zhì)
襯片的凸耳上施加圓柱支撐約束,蝸簧上施加驅(qū)動(dòng)彎矩Mq,不同長(zhǎng)度的襯片所受初始彎矩Me根據(jù)式(9)計(jì)算得到,如表2所示。其方向與驅(qū)動(dòng)彎矩Mq相反。襯片長(zhǎng)度為150mm連接的邊界條件,如圖9所示。圖9邊界條件BoundaryConditions應(yīng)力分析蝸簧應(yīng)力分析不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧的等效應(yīng)力,為了讓結(jié)果有更好的對(duì)比顯示,保持**大值與**小值不變,如圖10所示。當(dāng)l等于100mm、125mm、150mm、175mm、200mm、225mm時(shí)所對(duì)應(yīng)的**大等效應(yīng)力分別為、、、、、,盡管不同長(zhǎng)度下的**大等效應(yīng)力值有差異,但出現(xiàn)的位置均在襯片的中間的螺釘孔處。圖10不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧等效應(yīng)力SpringEquivalentStressinDifferentGasketLength圖11不同長(zhǎng)度襯片連接下蝸簧平均應(yīng)力SpringAverageStressinDifferentGasketLength從應(yīng)力云圖上看,蝸簧應(yīng)力值整體上從左到右在減小,但是在離固定端長(zhǎng)度為l(即襯片長(zhǎng)度)位置周圍有部分增大現(xiàn)象,并且這種現(xiàn)象隨著l的增加會(huì)愈加不明顯。隨著襯片長(zhǎng)度增加,蝸簧中的較小應(yīng)力單元區(qū)域增大,表明蝸簧受到的平均應(yīng)力值在減小。圖11為不同襯板長(zhǎng)度l下蝸簧單元受到的平均應(yīng)力值,該值隨著長(zhǎng)度l增加而減小,且降低速度減緩。四川電采暖儲(chǔ)能箱材質(zhì)